現階段我國焦化廠(chǎng)廢水的主要來(lái)源有煤炭在高溫裂解、煤氣凈化以及焦炭成形過(guò)程中的排水階段。焦化廢水作為一種典型的工業(yè)有機廢水，含有高濃度的氨、苯酚、氰化物、硫氰酸鹽和其他芳香烴，以及各種含氮、氧、硫的雜環(huán)化合物，具有高有機負荷、成分復雜、強毒性等特點(diǎn)，其中大多數化合物被認為對環(huán)境有害并且對人類(lèi)具有遺傳毒性風(fēng)險。我國作為最大的焦炭生產(chǎn)國，在處理焦化廢水的污染方面正面臨巨大挑戰。

目前焦化行業(yè)一般采用A/A/O/O工藝和SBＲ工藝進(jìn)行焦化污水的處理，但是這2種處理方式對焦化廢水的色度以及COD質(zhì)量濃度的處理并不理想。隨著(zhù)《煉焦化學(xué)工業(yè)污染物排放標準》(GB16171―2012)的頒布以及環(huán)保要求的不斷提高，對于焦化廢水的處理不再局限于達到污水的二級排放標準，而是尋求經(jīng)濟最大化和水資源回用技術(shù)，以提高焦化廠(chǎng)的水資源重復利用率。膜技術(shù)作為一種分離、提純、濃縮的新技術(shù)，以其工藝簡(jiǎn)單、能耗低、出水質(zhì)量好等特點(diǎn)在21世紀得到廣泛應用，成為時(shí)下焦化廢水深度處理的研究熱點(diǎn)之一。Fenton法對高濃度有機廢水深度處理是目前焦化廠(chǎng)、印染廠(chǎng)、制藥廠(chǎng)等企業(yè)比較常用的處理方法。

筆者以湖北某焦化廠(chǎng)二沉池出水為研究對象，以聚醚砜為超濾膜的基料，將Fe3O4負載在超親水性、抗菌的無(wú)機材料納米TiO2上，從而制備出既親水又能降低焦化廢水化學(xué)需氧量的共混PES膜。通過(guò)控制無(wú)水氯化鐵、七水合硫酸亞鐵與TiO2的比例制備出TiO2－Fe3O4改性劑，并進(jìn)行平行對照實(shí)驗，分析其對膜的孔隙率、接觸角、水通量、截留率的影響情況，從而確定最適宜的改性劑添加量。

1、實(shí)驗部分

1.1 實(shí)驗材料及儀器

聚醚砜(PES)，N，N－二甲基乙酰胺(DMAC)；聚乙烯吡咯烷酮(PVPK－30)；二氧化鈦(TiO2)；七水合硫酸亞鐵(FeSO4?7H2O)；無(wú)水三氯化鐵(FeCl3)；濃鹽酸；濃氨水；濃硫酸(98%H2SO4)；重鉻酸鉀(K2CrO7)；六水合硫酸亞鐵銨((NH4)2Fe(SO4)2?6H2O)；1，10－菲??啉(一水合物)(C10H8N12?H2O)；硫酸銀(Ag2SO4)；硫酸汞(HgSO4)；過(guò)氧化氫(30%H2O2)。

X射線(xiàn)衍射(XPertPＲOMPD)；靜滴接觸角測量?jì)x(JC2000C1)；鼓風(fēng)干燥箱(DZF6050)；超聲波分散儀(CH－01BM)；通量測試儀(500mL)，自制。

1.2 TiO2－Fe3O4添加劑的制備

采用共沉淀法制備納米TiO2－Fe3O4顆粒：稱(chēng)取適量的TiO2于裝有100mL去離子水的錐形瓶中，用超聲波分散儀超聲分散1h后，移到三頸燒瓶并加適量的稀鹽酸，用氮氣驅氧30min并加熱到80℃。再以n(Fe2+)∶n(Fe3+)=1∶2的比例稱(chēng)取適量的七水合硫酸亞鐵和無(wú)水三氯化鐵，溶于20mL去離子水中，并緩慢地滴加到三頸燒瓶中，持續攪拌1h。準確地量取1mL濃氨水并用去離子水稀釋至10mL，用恒壓漏斗逐滴加入到三頸燒瓶中，持續攪拌并老化2h，全程控制溫度使其恒定80℃，最后磁分離出產(chǎn)物，用去離子水反復洗滌至溶液呈中性，抽濾后置于60℃的干燥箱中24h，冷卻后研磨，即得到納米TiO2－Fe3O4復合物。

1.3 改性膜的制備

采用浸沒(méi)沉淀相轉化法制備膜，以TiO2－Fe3O4為改性劑進(jìn)行共混改性，設計實(shí)驗配比，如表1所示。

按照表1的實(shí)驗配比進(jìn)行實(shí)驗，鑄膜液在電加熱套中以75℃恒溫加熱攪拌12h至鑄膜液澄清透亮，置于60℃的真空箱內靜置脫泡4h。脫泡后將鑄膜液緩慢地傾倒在玻璃板上，用玻璃棒快速地刮膜，預蒸發(fā)40s后將其勻速緩慢地浸沒(méi)在30℃的去離子水中，待膜自動(dòng)從玻璃板上脫落，轉移入另1份去離子水中浸泡，并定期更換去離子水以洗滌膜上殘留的鑄膜液，2d后取出在室內自然晾干，裝袋備用。

1.4 性能測試與表征

1.4.1 TiO2－Fe3O4的表征

利用荷蘭PANalytical分析儀器公司生產(chǎn)的X衍射儀進(jìn)行XＲD測試，分別對Fe3O4標準樣、TiO2標準樣、制備的添加劑進(jìn)行表征分析。

1.4.2 接觸角的測定

將樣品裁剪為長(cháng)條形，貼在40mm×20mm的載玻片上，利用JC2000C1靜滴接觸角測量?jì)x進(jìn)行膜接觸角的測定。1.4.3孔隙率的測定膜的孔隙率的測定采用干濕膜稱(chēng)重法，其計算式為：

其中：W1為濕膜的質(zhì)量，kg；W2為干膜的質(zhì)量，kg；ρw為水的密度，取0.998kg/m3；ρm為膜的密度，取1.37kg/m3。

1.4.4 水通量的測定

利用自制的通量測試儀進(jìn)行水通量測定，首先將制備好的超濾膜在0.1MPa下預壓15min，倒掉去離子水，然后裝滿(mǎn)混有過(guò)氧化氫的焦化廢水(過(guò)氧化氫的體積分數為5%)，每10min記錄1次滲透的水的體積，共記6組數據。每組膜測量3次取平均值，膜水通量的計算式為：

其中：Q為滲透的水量，L；A為膜的有效過(guò)濾面積，取2.83×10－3m2；t為過(guò)濾時(shí)間，h。

1.4.5 COD截留率的測定

利用重鉻酸鉀法測定COD，記原始焦化廢水的COD值為M0(mg/L)，透過(guò)膜的濾液的COD值為M1(mg/L)，COD截留率的計算式為：

2、結果分析與討論

2.1 XＲD分析

Fe3O4、TiO2和復合物的X射線(xiàn)衍射圖譜如圖1所示。由圖1可以看出，Fe3O4標準樣在2θ為30.6、35.9、43.9、58.1、63.9°時(shí)有較為明顯的衍射峰，說(shuō)明該樣品為尖晶石結構的Fe3O4。TiO2標準樣在2θ為25.3、37.8、48.1、53.9、55.1、62.7、68.8、70.3、75.1°處有較為明顯的衍射峰，說(shuō)明其為體心立方結構，屬于銳鈦礦晶型。而復合物在2θ為35.6、37.8、48.1、53.9、55.1、62.7°處有較為明顯的衍射峰，在2θ為25.3、37.8、48.1、53.9、55.1、62.7、68.8、70.3、75.1°的衍射峰明顯減弱，說(shuō)明TiO2的衍射峰被Fe3O4的衍射峰削弱，證明復合物是TiO2－Fe3O4復合物。

2.2 膜接觸角

膜的接觸角隨TiO2－Fe3O4質(zhì)量分數不同的散點(diǎn)圖如圖2所示。

由圖2可以看出，當不添加共混改性劑時(shí)，接觸角最大，說(shuō)明單純的PES膜是疏水性比較強的膜，因為PES含有O?SO?基團，所以表現出疏水性。而改性劑TiO2－Fe3O4的質(zhì)量分數為0.2%時(shí)，接觸角急劇減小，并且接觸角是最小的，可知親水性明顯提高，說(shuō)明TiO2－Fe3O4作為添加劑對膜的親水性改性效果較好，原因是納米TiO2表面富含羥基，從而表現出較高的親水性。此外，隨著(zhù)改性劑質(zhì)量分數的增加，接觸角先變大后變小，這是因為當TiO2－Fe3O4的質(zhì)量分數較低時(shí)，TiO2表現出來(lái)的團聚性能較弱，在外力的作用下，能夠均勻地分布在PES膜的孔隙中，從而增加了膜的親水性。然而隨著(zhù)改性劑質(zhì)量分數的增加，TiO2顯示出較強的團聚性，使其聚集在一起，即使在外力的作用下也不能使其在膜上分布均勻，從而使其親水性相比低質(zhì)量分數改性劑降低了。隨著(zhù)改性劑質(zhì)量分數的進(jìn)一步增加，TiO2在團聚之后因其量大，依然能在膜上有較為廣泛的分布，所以親水性又再次增加。

2.3 膜的孔隙率與焦化廢水通量

膜的孔隙率與焦化廢水通量變化情況如表2所示。

由表2可以看出，所制備的膜的孔隙率均在80%以上，說(shuō)明PES膜是一種多孔膜材料。其中，當添加劑質(zhì)量分數為0.2%時(shí)膜的孔隙率最大，為84.1%；質(zhì)量分數在0.6%、0.8%、1.0%時(shí)均較小，這是由于納米TiO2具有團聚性，質(zhì)量分數較高時(shí)容易聚集在一起造成膜孔堵塞，從而導致膜的孔隙率降低。同時(shí)，M2的水通量最大，M1的水通量最小，結合圖3可以看出，這與膜表面的接觸角有一定的關(guān)系，這是因為納米TiO2的表面有很多羥基，是很好的親水性基團，隨著(zhù)膜親水性的提高，其與水的接觸就越大，也就越有利于水分子的進(jìn)入與傳遞，同時(shí)還有孔隙率的協(xié)同作用，從而更有利于水分子進(jìn)入膜孔。隨著(zhù)改性劑質(zhì)量分數的不斷增加，大量的TiO2團聚在一起，從而導致膜孔堵塞，抑制水透過(guò)膜，導致水通量降低，但是由于親水性的拮抗作用，所以焦化廢水通量并沒(méi)有出現急劇下降現象。

2.4 COD截留率

膜的截留率隨TiO2－Fe3O4質(zhì)量分數的變化情況如表3所示。

由表3可以看出，未改性時(shí)，PES膜的截留率僅為40%左右，而當TiO2－Fe3O4質(zhì)量分數為0.8%時(shí)其截留率高達90%。由Fenton法可知，焦化廢水呈酸性，膜表面的四氧化三鐵會(huì )溶解出來(lái)，在H2O2的作用下全部變成Fe2+，然后Fe2+和H2O2反應生成氧化能力很強的?OH，和廢水中的有機物反應從而降低COD值。當TiO2－Fe3O4的質(zhì)量分數從0增加到0.8%時(shí)，COD值逐漸降低，但是當其大于0.8%之后，COD值基本保持不變，這是因為加入到焦化廢水中H2O2質(zhì)量分數的最優(yōu)值是一定的，所以當TiO2－Fe3O4的質(zhì)量分數為0.8%時(shí)，Fe2+已經(jīng)達到了飽和狀態(tài)，繼續增加其質(zhì)量分數也不會(huì )再增加其COD的處理能力。

2.5 綜合評定分析

綜上所述，添加的TiO2－Fe3O4質(zhì)量分數不同，對膜的結構與性能的影響也不同，所以綜合考慮，選用膜的水通量和膜的截留率以及制作成本的節約值作為評價(jià)指標，應用統計學(xué)的方法對原始數據進(jìn)行歸一化處理，使結果更加可靠，更有說(shuō)服力。其中水通量的權重設定為0.4，截留率權重設定為0.5，成本節約的權重設定為0.1，數據處理結果如表4所示。

由表4可以看出，TiO2－Fe3O4的質(zhì)量分數為0.8%時(shí)，處理焦化廢水的綜合性能最好，其次是TiO2－Fe3O4的質(zhì)量分數為1.0%時(shí)，但是由于改性劑的質(zhì)量分數大，因而制備改性劑所需的成本較高，不符合工業(yè)實(shí)際利益要求。質(zhì)量分數為0.2%時(shí)水通量最大，但是由于其降低COD性能差，后續仍然需要降COD的步驟，也會(huì )增加處理成本，故而在PES膜中添加0.8%的改性劑最具有經(jīng)濟效益。

3、結論

膜過(guò)濾結合Fenton法對焦化廢水COD的降低取得較好的成果，通過(guò)改變改性劑TiO2－Fe3O4的質(zhì)量分數，使得PES膜的水通量、親水性以及截留率都得到極大的改善，在其質(zhì)量分數為0.2%時(shí)，水通量由78.98L/(m2?h)提高到145.23L/(m2?h)，接觸角由66.25°降低到46°，得到的膜的親水性能以及水通量效果最好。質(zhì)量分數為0.8%時(shí)，截留率從39.22%增加到90.20%，得到改性膜M5降低COD的能力最強。再結合綜合生產(chǎn)實(shí)際考慮，得出最適的改性劑TiO2－Fe3O4的質(zhì)量分數為0.8%，其綜合評定值最高，此時(shí)改性膜的滲透性能和COD截留率均最佳，即能以較低的成本、較高的效率處理焦化廢水，在實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)中具有重要意義。（來(lái)源：武漢科技大學(xué)綠色與智能煤化工工程技術(shù)研究中心，湖北省煤轉化與新型炭材料重點(diǎn)實(shí)驗室）