近年來(lái)生態(tài)環(huán)境日益惡化，氨氮污染問(wèn)題受到了越來(lái)越廣泛的重視。隨著(zhù)火電廠(chǎng)鍋爐給水加氨技術(shù)和凝結水精處理技術(shù)的不斷推廣，高濃氨氮廢水治理已成為火電廠(chǎng)廢水處理的重點(diǎn)工作。某沿?；痣姀S(chǎng)(以下簡(jiǎn)稱(chēng)火電廠(chǎng))氨氮廢水主要包括精處理再生廢水、化補水再生廢水、氨站廢水和尿素水解廢水。其中樹(shù)脂再生廢水(包括精處理再生廢水和化補水再生廢水)由火電廠(chǎng)離子交換水處理系統產(chǎn)生，作為常規性氨氮廢水不僅水量達到1.5萬(wàn)噸/年，氨氮濃度最高可達2000mg/L，沒(méi)有有效的處理方式，存在極大的環(huán)保風(fēng)險。常規燃煤電廠(chǎng)氨氮廢水處理方法(例如折點(diǎn)氯化法和化學(xué)沉淀法)僅適用于處理低濃氨氮廢水，無(wú)法滿(mǎn)足火電廠(chǎng)對高濃氨氮廢水的處理需求。

氣態(tài)膜脫氨法是一種綠色環(huán)保的氨氮廢水處理方法。該方法借助中空纖維膜組件，無(wú)需兩相直接接觸即可實(shí)現相間傳質(zhì)作用，具有傳質(zhì)效率高、無(wú)二次污染、低能耗等優(yōu)點(diǎn)，適用于高濃氨氮廢水的處理?；痣姀S(chǎng)搭建了一套氣態(tài)膜脫氨法中試裝置，考察了初始水質(zhì)、進(jìn)膜流量、真空度、脫氨膜組件類(lèi)型和數量等因素對系統脫氨效果的影響，并研究了氨尾氣的資源化利用方式。

1、試驗部分

1.1 試驗材料

試驗用水取自火電廠(chǎng)分類(lèi)收集后的樹(shù)脂再生廢水，氨氮濃度在500~2000mg/L范圍內浮動(dòng)。2019年該類(lèi)廢水氨氮平均濃度為1071mg/L，氯離子平均濃度為10528mg/L，電導率平均值為27.1mS/cm。

調質(zhì)廢水所用氫氧化鈉為30%氫氧化鈉濃溶液，所用熱源為火電廠(chǎng)低壓蒸汽。

1.2 試驗裝置與工藝

中空纖維膜組件規格為φ25*70cm，膜絲內徑0.2mm，膜絲外徑0.3mm，膜殼材料為UPVC。能夠通過(guò)透膜解析過(guò)程，使液側揮發(fā)出來(lái)的NH3通過(guò)氣膜擴散進(jìn)入氣側，再通過(guò)降低氣側氨分壓使傳質(zhì)過(guò)程高效連續進(jìn)行。8支中空纖維膜組件中的6支為內壓式，2支為外壓式，采用2-2-2-2并聯(lián)模式排列，形成中空纖維膜系統。氣態(tài)膜脫氨中試系統工藝路線(xiàn)見(jiàn)圖1。

氣態(tài)膜脫氨中試系統能夠以批次處理的模式處理火電廠(chǎng)氨氮廢水。樹(shù)脂再生廢水先進(jìn)入再生廢水池預存，通過(guò)提升泵并經(jīng)由保安過(guò)濾器進(jìn)入保溫水箱。在保溫水箱中利用低壓蒸汽進(jìn)行表面式加熱，提升水溫至45~50℃；利用NaOH調節廢水pH至11.0~11.5，使廢水中的氨氮幾乎都以NH3形式存在。調質(zhì)后的高濃氨氮廢水，通過(guò)循環(huán)泵進(jìn)入氣態(tài)膜脫氨系統，在氣側負壓狀態(tài)下，NH3分子從水側轉移至氣側。脫除的氨氣經(jīng)由氣液分離器進(jìn)入氨吸收塔，被除鹽水循環(huán)吸收后形成氨水并回用至電廠(chǎng)其他系統，或直接氣態(tài)回用脫氨尾氣。氨氮分離后的廢水返回至保溫水箱形成水循環(huán)，經(jīng)過(guò)若干次循環(huán)后的低濃度氨氮廢水通過(guò)深度脫氨系統二次處理，待氨氮濃度達標后再進(jìn)行排放。氣態(tài)膜脫氨中試系統現場(chǎng)設備見(jiàn)圖2。

1.3 檢測儀器與方法

水中氨氮濃度測定采用納氏試劑比色法，使用了紫外可見(jiàn)分光光度計(哈希，DR6000)。水中pH值測定采用電極法，使用了便攜式pH計(Orion)。水箱液位、廢水溫度、廢水電導率、循環(huán)泵流量、進(jìn)膜流量和真空泵形成的真空度，均通過(guò)就地表計或DCS畫(huà)面直接讀取。

2、結果與討論

2.1 初始氨氮濃度對脫氨效果的影響

將15噸樹(shù)脂再生廢水置于保溫水箱中，保持水箱內的廢水pH大于11.0、溫度在45~47℃范圍內。采用個(gè)中空纖維膜組件進(jìn)行脫氨，控制單支膜組件廢水流量為2.0t/h。

對于初始氨氮濃度為860mg/L的樹(shù)脂再生廢水，經(jīng)過(guò)氣態(tài)膜脫氨中試系統74小時(shí)的連續處理，氨氮濃度下降至300mg/h(圖X)，氨氮脫除率達65.12%，氨氮脫除總量為8.4kg，平均每小時(shí)脫氨113.5g。對于初始氨氮濃度為1230mg/L的樹(shù)脂再生廢水，經(jīng)過(guò)氣態(tài)膜脫氨中試系統80小時(shí)的連續處理，氨氮濃度下降至530mg/h(圖3)，氨氮脫除率達56.91%，氨氮脫除總量為10.5kg，平均每小時(shí)脫氨131.3g。

根據試驗結果，較高初始氨氮濃度的廢水能夠更快地進(jìn)行氨氮脫除，隨著(zhù)循環(huán)廢水氨氮濃度的持續下降，氨氮脫除效率也逐漸下降。兩次試驗中，運行時(shí)長(cháng)的前50%均實(shí)現了60%總氨氮量的脫除。這是由于氨氮濃度越高，溶于廢水的NH3分子更易擴散穿過(guò)膜絲微孔到達氣側，一定程度上提高了系統的氨氮脫除效率。綜合考慮系統運行能耗和氨氮脫除效率，氣態(tài)膜脫氨系統更加適用于高濃氨氮廢水處理，且不宜設置過(guò)低氨氮濃度的運行終點(diǎn)。

2.2 進(jìn)膜流量對脫氨效果的影響

對于初始氨氮濃度為859~945mg/L的樹(shù)脂再生廢水(總水量6.0噸，水質(zhì)基本相同)，調整單膜循環(huán)流量分別為0.5t/h、1.0t/h、1.5t/h、2.0t/h和2.5t/h，每個(gè)流量下均連續運行18~20小時(shí)，考察氣態(tài)膜脫氨系統對氨氮的脫除效果。根據表1和圖4，不同進(jìn)膜流量條件下的脫氨速率均集中在97.7~119.4g/h范圍內，脫氨效率隨進(jìn)膜流量增加而緩慢增大。廢水流速的增加弱化了脫氨膜表面濃差極化的影響，減少了NH3傳輸阻力，能夠一定程度提高系統的脫氨效率。進(jìn)膜流量為0.5t/h和2.5t/h時(shí)的脫氨速率差別不到20%，因此無(wú)需保持很高的循環(huán)流量，即可使氣態(tài)膜脫氨系統以經(jīng)濟、高效地方式處理火電廠(chǎng)高濃氨氮廢水。

2.3 真空度對脫氨效果的影響

對于初始氨氮濃度均為991mg/L的樹(shù)脂再生廢水(總水量6噸，水質(zhì)相同)，調整中空纖維膜組件氣側真空度分別為0.035MPa、0.046MPa、0.057MPa、0.064MPa和0.071MPa，每個(gè)真空度下均連續運行8小時(shí)，考察氣態(tài)膜脫氨系統對氨氮的脫除效果。如圖5，真空度對系統的脫氨效率有較大的影響。膜組件氣側高真空度下，廢水中氨氮的脫除速率顯著(zhù)加快。這主要因為真空度的增大使兩相之間的物質(zhì)跨膜運輸動(dòng)能增大，NH3分子更加容易通過(guò)料液邊界層進(jìn)入到氣側中。

2.4 脫氨膜組件類(lèi)型對脫氨效果的影響

外壓式中空纖維膜和內壓式中空纖維膜是兩種不同類(lèi)型的膜組件。外壓式膜在運行過(guò)程中膜絲外部為水側，NH3由膜絲外進(jìn)入膜絲內；內壓式膜在運行過(guò)程中膜絲外部為氣側，NH3由膜絲內進(jìn)入膜絲外。對于初始氨氮濃度均為1020mg/L的樹(shù)脂再生廢水(總水量6噸，水質(zhì)相同)，分別采用2個(gè)外壓式膜組件和2個(gè)內壓式膜組件在相同條件下進(jìn)行脫氨試驗，每組試驗運行時(shí)長(cháng)均為68小時(shí)。如圖6，內壓式膜試驗組終點(diǎn)氨氮濃度為510mg/L，平均每小時(shí)脫氨107.34g；外壓式膜試驗組終點(diǎn)氨氮濃度為530mg/L，平均每小時(shí)脫氨103.13g。中空纖維膜膜類(lèi)型對氨氮脫除速率影響不顯著(zhù)，外壓式膜和內壓式膜均有較好的應用效果。

2.5 膜組件數量對脫氨效果的影響

為研究相同循環(huán)流量下，脫氨膜組件數量對系統脫氨效率的影響，試驗人員進(jìn)行了相關(guān)比對試驗。對于初始氨氮濃度均為590mg/L的樹(shù)脂再生廢水(總水量6噸，水質(zhì)相同)，控制總循環(huán)流量為5.0t/h不變，分別設置2支脫氨膜組件(串聯(lián))和4支脫氨膜組件(每2支串聯(lián)后，2組并聯(lián))，每組試驗運行時(shí)長(cháng)均為9小時(shí)。圖7展示了兩組試驗中每小時(shí)氨氮脫除量，并計算得到2個(gè)脫氨膜組件的平均脫氨效率為26g/h，4個(gè)脫氨膜組件的平均脫氨效率為30g/h。膜組件數量與膜表面積大小線(xiàn)性相關(guān)，在總循環(huán)流量一定的條件下，增加脫氨膜有效表面積并不能大幅提高系統整體的脫氨效率。在既定試驗條件下，氣液接觸面積的大小并非影響氨氮傳質(zhì)效率的關(guān)鍵。

2.6 脫除氨氣的吸收與回用

在火電廠(chǎng)氣態(tài)膜脫氨中試系統中，膜組件氣側出口的氨尾氣以循環(huán)噴淋吸收的方式在氨吸收塔中被除鹽水吸收，形成一定濃度的氨水。如圖8，隨著(zhù)系統的連續運行，在0~12小時(shí)內吸收液中的氨氮濃度從13.5mg/L快速增大至1185mg/L，在12~80小時(shí)內吸收液中的氨氮濃度從1185mg/L下降至630mg/L。吸收液pH在最初的4小時(shí)即增大至10.78，之后逐漸緩慢下降至9.94。氨吸收液電導率持續升高，并未出現下降趨勢。與此同時(shí)，由于分離得到的氨氣自帶較高溫度以及吸收塔循環(huán)泵電機產(chǎn)熱，氨吸收液溫度由初始的23.5℃逐漸增大至試驗終點(diǎn)的40.3℃。

在試驗前期，氨尾氣被除鹽水大量吸收，并與循環(huán)噴淋過(guò)程中的氨逸散形成氨平衡。在試驗后期，隨著(zhù)氨吸收液溫度的不斷上升，氨逸散速率也持續增大，使得吸收液中的氨氮濃度逐漸降低。氨吸收過(guò)程中，堿性的氨水在循環(huán)噴淋過(guò)程中不斷吸收空氣中的二氧化碳，使得吸收液pH不斷下降，并使吸收液電導率持續增大。這個(gè)過(guò)程說(shuō)明，用除鹽水以循環(huán)噴淋的方式吸收氨氣效果不夠理想，得到的吸收液中氨濃度較低，且溶解了大量二氧化碳，無(wú)法作為氨水回用。因此在后續的應用中，應采用酸吸收劑吸收氨尾氣或直接回用氣態(tài)氨尾氣，以實(shí)現廢水中氨氮的資源化回用。

3、結論與建議

(1)氣態(tài)膜脫氨法對火電廠(chǎng)高濃氨氮廢水具有較好的處理效果，能夠高效將廢水中1000mg/L以上的氨氮濃度下降至300mg/L以下，再經(jīng)由二段深度處理即可實(shí)現氨氮廢水達標排放，顯著(zhù)降低了火電廠(chǎng)的環(huán)保風(fēng)險。

(2)氣態(tài)膜脫氨中試系統運行過(guò)程中，對于相同水質(zhì)的火電廠(chǎng)高濃氨氮廢水，增大進(jìn)膜流量、提高真空度、增大膜表面積(增加膜組件數量)有利于NH3傳質(zhì)效率的上升，加快廢水氨氮脫除速率。內壓式脫氨膜組件和外壓式脫氨膜組件均有較好脫氨效率，應結合設備成本統籌考慮膜組件的選型。

(3)氣態(tài)膜脫氨系統尾氣以除鹽水循環(huán)噴淋吸收的方式效果不夠理想，應考慮使用酸吸收液進(jìn)行氨氣吸收并回收制得的銨鹽，或直接將氨氣資源化回用至火電廠(chǎng)脫硝系統。（來(lái)源：浙江省火力發(fā)電高效節能與污染物控制技術(shù)研究重點(diǎn)實(shí)驗室，浙江浙能技術(shù)研究院有限公司，浙江浙能紹興濱海熱電有限責任公司，浙江大學(xué)化學(xué) 工程與生物工程學(xué)院）